Название: Краткая характеристика испытываемой защиты - (автор неизвестен)

Жанр: Технические

Просмотров: 1213


В защищаемой зоне

 

Он обусловлен различием в схемах соединения обмоток защищаемого трансформатора. В отечественной практике обычно применяется одиннадцатая группа соединения обмоток, при которой сдвиг по фазе равен (рис. 1.6). Для компенсации фазового сдвига ТА со стороны звезды силового трансформатора соединяются в треугольник, а со стороны треугольника – в звезду (или в неполную звезду).

 

Неравенство по модулю токов плеч защиты при отсутствии

повреждения в защищаемой зоне

 

Токи сторон защищаемого трансформатора не равны из-за наличия коэффициента трансформации. Поэтому трансформаторы тока ТА1 и ТА2

(рис. 1.6) выбирают с разными коэффициентами трансформации (соответственно  и ). Равенство токов плеч по модулю будет обеспечено, если выполнить следующее условие

                                            ,                                          (1.9)

где  – коэффициент схемы соединения трансформаторов тока стороны 1 защищаемого трансформатора;  – то же, но стороны 2.

 

а                                                                                                                                           б

 

Рис. 1.6. Трехфазная схема продольной дифференциальной защиты трансформатора (без НТТ) (а) и векторная диаграмма токов сторон трансформатора (б)

 

Однако, как правило, номинальные токи силовых трансформаторов не соответствуют номинальным токам ТА, что и приводит к неравенству токов плеч, т.е. к появлению тока небаланса. Для компенсации этой составляющей тока небаланса в реле с НТТ применяют уравнительные обмотки. Так как рассматриваемая составляющая тока небаланса вызвана постоянно действующими конструктивными факторами, соотношение между токами плеч  и  (при отсутствии КЗ в зоне защиты и постоянном ) сохраняется неизменным. Чтобы при этих условиях неодинаковые токи плеч оказывали одинаковое влияние на реле КА, необходимо выровнять МДС, пропорциональные этим токам, с помощью . Для этого больший из токов (  на рис. 1.7) пропускают по меньшему числу витков первичной обмотки НТТ , а меньший ток – по большему числу витков первичных обмоток НТТ

                                ().                                (1.10)

В неповрежденном трансформаторе эти МДС действуют в противоположных направлениях, поэтому результирующая МДС первичных обмоток равна нулю. Выражение (1.10) является расчетным для определения числа витков уравнительной обмотки (). Равенство МДС и, как следствие, отсутствие тока в реле КА будет обеспечено только в том случае, если число витков уравнительной обмотки, фактически выставленное (), будет точно соответствовать , найденное в соответствии с выражением (1.10). Если число витков по расчету получилось дробным, а может быть выставлено лишь целое число витков, в реле появится составляющая тока небаланса за счет округления числа витков уравнительной обмотки.

 

Рис. 1.7. Способ включения уравнительной обмотки в схему дифзащиты

 

Наличие регулирования коэффициента трансформации

трансформатора под нагрузкой (РПН)

 

Все трансформаторы, за исключением блочных, имеют РПН, поэтому действительный коэффициент трансформации может меняться в пределах

 ,

где  – номинальный коэффициент трансформации трансформатора (при среднем положении регулятора напряжения);  – относительное изменение коэффициента трансформации.

Выбор числа витков обмоток НТТ для выравнивания МДС производится при . При автоматическом изменении  в процессе эксплуатации изменяется соотношение токов плеч защиты, что приводит к появлению дополнительного тока небаланса, пропорционального величине .

 

Использование торможения для отстройки

от периодических токов небаланса и расчет

дифференциальной защиты трансформатора

с реле ДЗТ-11